.

Некоторые вопросы проектирования и постройки корпусов доков

Проектирование доков — процесс определения архитектуры, компонентов, интерфейсов и других характеристик системы или её части. Результатом проектирования является проект — целостная совокупность моделей, свойств или характеристик, описанных в форме, пригодной для реализации системы.

Особенности разработки рабочих чертежей и технологии постройки плавучих доков

При разработке рабочих чертежей корпуса и технологии постройки плавучих доков возможна широкая унификация конструкций. Так, в корпусе дока можно унифицировать листы и полотнища наружной обшивки, внутренних стенок башен, палуб, поперечных и продольных переборок; фермы башен и понтонов, торцовые переборки понтонов; продольные ребра жесткости, рамы набора; привальные брусья, кронштейны и кницы галерей и т. д. (рис. 1).

Проектирование дока
Рис. 1 Унифицированные корпусные конструкции дока: а — ферма башни; б — рама башни; в — рама скулы транспортного дока; г — поперечная переборка понтона

Это позволяет выпустить для цилиндрической части дока всего один чертеж со спецификацией, состоящей из унифицированных конструкций, и альбомом унифицированных деталей и узлов. Рекомендуется заказывать по одному размеру листов каждой необходимой толщины и по одной длине полос каждого необходимого профиля.

Испытание корпусов доков на непроницаемость

Испытание головных доков производится наливом отсеков до спуска дока на воду, причем высота напора определяется перепадом давлений по диаграмме затопления. Если условия нагрузки на стапель позволяют, можно одновременно испытать переборки всех отсеков наливом воды в «шахматном» порядке (рис. 2). Днище и палубу остальных отсеков можно испытать надувом воздуха.

Схема наполнения отсеков
Рис. 2 Схема одновременного наполнения отсеков понтона дока при испытании на непроницаемость

В тех случаях, когда по условиям балластировки в отсеках дока создаются воздушные подушки, балластные отсеки рекомендуется испытывать рабочим воздушным давлением, но не менее чем 0,3 атм (при условии обеспечения прочности конструкций).

Предлагается к прочтению: Вопросы теории корабля и технические графики

Кроме испытаний корпуса на непроницаемость, в процессе постройки докаКонструкции и проектирование корпусов плавучих доков (после спуска) производится испытание его на прочность специальной балластировкой. Иногда эти испытания совмещают с испытаниями по пробному погружению. Перед испытаниями разрабатывают схему балластировки, чтобы получить к концу откачки расчетные изгибающий момент, перерезывающие силы и стрелку прогиба.

Оптимальное положение нейтральной оси

Для решения системы двух уравнений с двумя неизвестными (δ0 — толщина днища; δ1 — толщина топ-палубы), выражающих равенство нулю статического момента и равенство момента сопротивления эквивалентного бруса корпуса заданному, требуется знать положение нейтральной оси и толщины связей, назначаемых по условиям местной прочности или по другим соображениям.

Положение нейтральной оси эквивалентного бруса корпуса монолитного дока может быть задано исходя из следующих ниже соображений.

Местные напряжения от изгиба связей второй категории в понтоне дока можно принять равными нулю, вследствие того, что длина понтона, как правило, в 5—6 раз больше ширины, т. е. понтон изгибается по цилиндрической поверхности. Допускаемые суммарные напряжения в связях третьей и четвертой категорий значительно выше допускаемых напряжений от общего изгиба. Поэтому допускаемые напряжения от общего изгиба в топ-палубе и днище могут быть приняты одинаковыми. Следует учесть лишь, что днище дока находится в плоском напряженном состоянии в результате совместного продольного и поперечного изгиба и за допускаемые следует принимать приведенные напряжения.

Принимая допускаемые приведенные напряжения в обоих направлениях (продольном и поперечном) одинаковыми, получим (в случае если напряжения будут суммироваться арифметически):

σ1доп = σпроддоп + μσпопердоп,

σ2доп = σпопердоп + μσпопердоп.

Вычитая одно уравнение из другого и полагая

σ1доп = σ2доп = σдоп.

получим

σпроддоп = σпопердоп = σдоп1 + μ.

Следовательно, минимальное отстояние днища от нейтральной оси

h0min

и максимальное отстояние топ-палубы от нейтральной оси

h1max

должны так относиться между собой:

h1maxh0min = 1 + μ,

а минимальное отстояние нейтральной оси корпуса дока от днища будет:

h0min = H2 + μ = H2,3 = 0,435H.          Форм. IV. 5

Как видно из вывода формулы, такое положение нейтральной оси должно иметь место только в том случае, если напряжения от изгиба дока в обоих направлениях будут суммироваться арифметически, т. е. когда сами напряжения будут иметь разные знаки. Это может быть только при постановке в док очень длинных судов или при положении дока на подошве волны (в этом случае док от продольного изгиба прогнут, а от поперечного — перегнут). Однако такое сочетание нагрузок является редким, и каждая из них не является для дока предельно допустимой.

Более реальным является такое положение, когда док прогнут в обоих направлениях под действием реакций килевой дорожки от поставленного в диаметральной плоскости «короткого» судна. В этом случае арифметическое суммирование напряжений имеет место в стапель-палубе. Составляя для приведенных напряжений в стапель-палубе аналогичную систему уравнений, получим следующую формулу для отстояния нейтральной оси от днища:

H  hп2 + μ = h0opt  hп,

откуда

h0opt = H + (1 + μ)hп2 + μ.          Форм. IV. 6

Из формул следует, что чем больше высота понтона, тем выше должно быть оптимальное положение нейтральной оси. Очевидно, что нейтральная ось не может располагаться выше середины высоты дока, т. е.

0,435H  h0opt  0,50H.

Соответствующая максимально высокому положению нейтральной оси дока высота понтона равна

1 + μ0 + μ hпmax = 0,50H  12 + μH = (0,500  0,435)H,

hпmax = 0,0650,565 H = 0,115H.

Таким образом, оптимальное положение нейтральной оси дока назначается исходя из следующего:

  1. при разных знаках напряжений в днище от продольного и поперечного изгибов оптимальная высота нейтральной оси является минимальной:
  2. h0min = 0,435H;

  3. при одинаковых знаках напряжений в днище от продольного и поперечного изгибов следует различать два случая:
  • а) если высота понтона не превосходит величины

    hп =0,115H,

    оптимальная высота нейтральной оси определяется по формуле

  • h0opt = H + (1 + μ)hп2 + μ;

  • б) если высота понтона равна или больше 0,115H, высоту нейтральной оси желательно назначить как максимально допустимую:

h0opt = 0,50H.

В существующих доках, имеющих относительно небольшую длину (

небольшое отношение

LH

), отстояние нейтральной оси от днища редко превосходило h0 = 0,40H, вследствие усиления днища по условиям местной прочности.

Определение размеров продольных связей корпуса

Толщины связей корпуса, которые должны входить в уравнения эквивалентного бруса известными величинами, рекомендуется назначать, руководствуясь следующими соображениями.

1 Толщина стапель-палубы может быть определена из условия получения в ней приведенных напряжений, равных допускаемым. Напряжения от общего продольного изгиба в стапель-палубе

σпродст.п = σдоп1 + μ · a0H  hпa0H.

Напряжения от общего поперечного изгиба в стапель-палубе можно приближенно считать равными (без учета переборок и ферм понтона)

σпоперст.п = mδст.п hп,

где

  • m — поперечный изгибающий момент на единицу длины понтона;
  • hп — высота понтона;
  • δст.-п — толщина стапель-палубы.

Подставляя величины

σпродст.п

и

σпоперст.п

в формулы (σдоп) и приравнивая приведенные напряжения к допускаемым, получим

σдоп = σдоп1 + μ · α0H  hпα0H + μ mδст.п hп;

σдоп = μσдоп1 + μ · α0H  hпα0H + mδст.п hп;

Оба эти выражения решаются относительно δст.-п однозначно, в результате чего получаем следующие выражения для минимальной толщины стапель-палубы:

δст.пmin = μmσдоп hп 1  α0H  hп(1 + μ) a0H;δст.пmin = mσдоп hп 1  μ1 + μα0H  hпα0H.          Форм. IV. 7

По этим выражениям выбирается большая величина δст.-п и, кроме того, проверяется на восприятие наибольшего перепада давлений по диаграмме затопления.

2 Полагая в скобках выражения (IV. 7) величину hп равной нулю, можно получить минимальную толщину наружной обшивки днища дока из условия продольного и поперечного изгибов (в слу­чае, если напряжения в днище суммируются арифметически):

δ0min = (1 + μ) mσдоп hп.          Форм. IV. 8

Эта величина также должна быть проверена на восприятие поперечной нагрузки.

3 Толщина наружной обшивки бортаНаружная обшивка, настил палуб и переборки и внутренних стенок башен должна назначаться исходя из условия восприятия перерезывающей силы и устойчивости при действии касательных напряжений, а также проверяться на восприятие перепада давлений и на удар волны. При этом следует учитывать наличие воздушных подушек в балластных отсеках. Толщина верхних (ширстречных) поясьев наружной обшивки и внутренних стенок башен может быть несколько увеличена для обеспечения устойчивости при действии нормальных напряжений от общего изгиба, но не должна быть больше толщины топ-палубы.

4 Толщина палубы безопасности должна назначаться исходя из условия восприятия давления на нее с учетом воздушных подушек в балластных отсеках, а толщина промежуточных палуб (если они есть), не подверженных гидростатическому давлению, — исходя из условного расчетного напора 0,5 м вод. ст. По условиям сварочных деформаций толщина палуб не должна быть меньше 4 мм при расстояниях между балками набора 600 мм и меньше 5 мм — при больших расстояниях.

Читайте также: Материалы, применяемые в судоремонте

5 Толщина продольных переборок понтонов (днищевых стрингеров) назначается исходя из условий местной прочности и устойчивости при общем изгибе.

При расчете прочности понтонных доков в состав эквивалентного бруса засчитываются только башни, и нейтральную ось располагают по возможности посредине высоты башен.

При определении элементов эквивалентного бруса корпуса дока должны быть учтены вырезы в палубах, так как ширина вырезов (сходов, люков, капов и др.) соизмерима с шириной палуб. В районе этих вырезов должны быть поставлены усиленные листы, уменьшающие концентрацию напряжений в углах вырезов. Толщина усиленных листов и их конфигурация могут быть определены по существующим нормам.

Если вырезы в топ-палубе расположены по длине дока близко один от другого, желательно совместить их в одну линию и установить между ними тонкие листы.

Об оптимальной высоте дока с точки зрения его общей прочности

Минимальная высота дока точки зрения общей прочности не всегда является оптимальной, так как не обеспечивает проектирование корпуса наименьшего веса. Целесообразно определить ту высоту борта дока, при которой вес корпуса будет минимальным. Такой анализ можно произвести путем прямого определения веса корпуса при разной высоте борта при проектировании корпуса для заданного момента сопротивления или путем использования аналитических зависимостей, выведенных для эквивалентного бруса корпуса дока как для «многотавровой» балки.

Приведенные ниже уравнения оптимальной высоты дока как «многотавровой» балки получены Я. Б. Каганером и являются обобщением и уточнением известных зависимостей П. Ф. Папковича — Н. В. Маттес для оптимальной высоты двутавровых балок.

Введем следующие обозначения элементов эквивалентного бруса дока (рис. 3):

Проектирование дока
Рис. 3 Схема эквивалентного бруса поперечного сечения монолитного дока (условные обозначения величин, входящих в уравнение оптимальной высоты корпуса дока)
  • H — высота дока;
  • S0 — площадь днища дока;
  • S1 — площадь топ-палубы дока;
  • ω1 = 2δН — суммарная площадь бортов дока;
  • ω2 = 2δ (H — h2) — суммарная площадь внутренних стенок башен;
  • Σj ωj = ω3

    — суммарная площадь продольных переборок понтона;

  • δ — толщина стенок башен с учетом продольного набора;

ω1ʺ = ω1 + ω1 = 2δ1ʺH;ω2ʺ =ω2 + ω2 = 2δ2ʺ(H  h2) 

  • приведенные площади борта и внутренних стенок башен с учетом поперечного набора;
  • δʺ — приведенная толщина стенок с учетом продольного и поперечного наборов;
  • ΣS2 — площадь стапель-палубы;
  • Si3

    — площадь палубы безопасности и других внутренних палуб;

  • h0 = а0Н — отстояние нейтральной оси от днища;
  • h1 = а1Н — отстояние топ-палубы от нейтральной оси;
  • h2 — высота понтона у внутренней стенки башни;
  • hi; hj — расстояния от днища до палубы безопасности и других внутренних палуб (до участков стапель-палубы); высота переборок;
  • W1 — необходимый минимальный момент сопротивления корпуса дока (для топ-палубы).

1 Оптимальная высота монолитного дока при неизвестных площадях днища и топ-палубы S0 и S1 и известных прочих величинах определяется кубическим уравнением

C3H3 + C1H  C = 0,          Форм. IV. 9

где

C = Σi Si·hi2 + 13  Σj  ωj·hj2  23 δh23 2α0α1,

C1 = W1α0 + ΣiSi·hi + 12 Σj ωj·hj  δh22 1α0α1,

C3 =4δ 1  16α0α1  4δʺ.

2 В случае, если площадь днища S0 определяется не из условия общего продольного изгиба, а местной или поперечной прочностью, т. е. при определении Hopt является величиной заданной, оптимальная высота монолитного дока определяется уравнением

ζ3H3 + ζ1H  ζ = 0,          Форм. IV. 10

где

ζ3 = 4δα12 13  α0  · α1  4δʺ;

ζ1 = W1α1 + 2α0ul2 ΣiSi·hi + 12 Σjωjhj  δh22 ;

ζ = 2α12  ΣiSihi2 + 13 Σjωjhj2  23 δh23 .

3 Для самодокующихся доков с разрезными понтонами за величину S0 следует принимать площадь днища башен. В этом случае при решении уравнений (IV. 9) или (IV. 10) площади продольных связей разрезных понтонов, не участвующих в общем изгибе дока, принимаются равными нулю, т. е.

S2 = h2 = ω3 = 0.

Схема решения уравнения К3Н3 + К = Н
НiНi3K3Нi3K3Нi3 + K
IIIIIIIV
H1
H2
H3
H4

Так как днище башен не нагружено другими усилиями, кроме усилий от продольного изгиба, нейтральную ось рекомендуется располагать посредине высоты башен, т. е. а0 = а1 = 0,5.

Рекомендуется к прочтению: Ремонт корпусных конструкций и судовых устройств

4 Уравнения (IV. 9) и (IV. 10) легко решаются графически, для чего их удобно привести к виду

K3H3 + K = H.          Форм. IV. 11

В табл. 1 вычисляется несколько значений (обычно три-четыре) левой части уравнения при значениях Н1, Н2, Н3, . . ., близких к ожидаемому.

Проектирование дока
Рис. 4 Схема графического решения кубического уравнения для определения оптимальной высоты корпуса дока

По полученным в графе IV значениям строится кубическая парабола и в точке пересечения ее с биссектрисой координатного угла, выражающей правую часть уравнения (IV. 11), находится искомая величина Нopt (рис. 4).

Весовые характеристики корпусов плавучих доков

Модули для пересчета веса отдельных статей весовой нагрузки корпуса доков составлены Я. Б. Каганером на основе анализа условий работы отдельных конструкций дока (участие в общем изгибе понтонов, восприятие перепада давлений и т. д.).

Проектирование дока
Рис. 5 Характер изменения измерителей весовой нагрузки металлического корпуса плавучих доков

Коэффициенты (измерители) весов при этих модулях для построенных и спроектированных доков вычислены совместно с В. Н. Эрфуртом и представлены на рис. 5 и в табл. 2. Условные обозначения ясны из рис. 6.

Условные обозначения
Рис. 6 Условные обозначения к табл. 2 весовых характеристик корпусов плавучих доков
Таблица 2 Весовые модули и измерители по основным составляющим нагрузки корпусов металлических плавучих доков
(P = KM) (часть 1)
Обознач.Наименование групп и статей нагрузкиФормула модуля MЧисленные значения измерителей K, т/м3, в функции от модулей M, м3
Ремонтные доки
Док порожнемDcM1033·1035·10310·10315·10320·10330·10340·10360·103
К1,000,930,870,770,700,650,590,530,44
Lд·Вд·НдМ5·10350·103100·103200·103300·103
К0,0910,0880,0860,0820,078
LДВДhп + 2bбHД  hпМ10310·10330·10360·10103120·10103
К0,2100,2080,2050,2020,198
IМеталлический корпусDcМ1033·1035·10310·10315·10320·10330·10340·103
К0,870,720,620,530,510,490,450,42
Lд·Вд·НдМ5·10350·103100·103200·103300·103
К0,0630,0620,0600,0580,056
LДВДhп + 2bбHД  hпМ2·10310·10330·10360·103120·103
К01,430,1420,1410,1400,138
1Наружная обшивкаLДHрасч·σТ DcmДLД  mcLc +γB · hВ·ВД·LД240 М2610203050100200300
К1047357342420,515,412,59,2
γBТпр  hп 1/2·S·ВД + 2HД ×LД1σТ1/2М2050100200300400500
К6,46,36,25,95,75,55,4
Dc·ВД·LДhп·Lс · ВД + 2HДσТМ401002004006001 0001 500
К6,66,05,34,33,62,61,6
γВТпр  hД ·ВД2 · ВД + 2HД· LДhп·σТМ1005001 0003 0005 000
К1,281,201,110,810,55

Таблица 2 Весовые модули и измерители по основным составляющим нагрузки корпусов металлических плавучих доков (P = KM) (часть 2)
Обознач.Наименование групп и статей нагрузкиФормула модуля MЧисленные значения измерителей K, т/м3, в функции от модулей M, м3
Транспортные доки
Док порожнемDcМ1033·1035·1037·103
К0,600,590,570,55
Lд·Вд·НдМ5·10315·10325·10335·103
К0,0890,08950,0900,0905
LДВДhп + 2bбHД  hпМ2·1036·10310·10316·103
К0,3350,2900,2500,205
IМеталлический корпусDcМ3·1035·103
К0,280,42
Lд·Вд·НдМ10·10320·10330·103
К0,0630,0640,068
LДВДhп + 2bбHД  hпМ4·1036·1038·10310·10312·10314·103
К0,2450,2270,2060,1850,1660,150
1Наружная обшивкаLДHрасч·σТ DcmДLД  mcLc +γB · hВ·ВД·LД240 М102030
К212019
γBТпр  hп 1/2·S·ВД + 2HД ×LД1σТ1/2М3040506070
К11,010,29,89,49,4
Dc·ВД·LДhп·Lс · ВД + 2HДσТМ306090130
К8,87,26,24,85
γВТпр  hД ·ВД2 · ВД + 2HД· LДhп·σТМ100200300400500
К2,351,981,731,491,26

Таблица 2 Весовые модули и измерители по основным составляющим нагрузки корпусов металлических плавучих доков (P = KM) (часть 3)
Обознач.Наименование групп и статей нагрузкиФормула модуля MЧисленные значения измерителей K, т/м3,
в функции от модулей M, м3
Ремонтные доки
2Стапель-палубаDc·ВД·LДhп·Lс·ВД  2bбσТМ20100300600
К5,55,355,14,8
3Продольный междудонный
набор (продольные переборки понтона) ремонтных доков
nпер·γВТпр  hД1/2×S·hп·LД·1σТ1/2М2104070
К15,115,014,814,6
4Поперечный междудонный набор и поперечные переборки понтонов ремонтных доковLДВДSγВТпр  hДВД  bбSσТ2/3М0,5·10105·1010·1015·10
К0,40,390,30,210,12
Dc·ВД·LДhп·Lс·ВД  2bбσТМ1050100300600
К11,210,29,26,63,4
3-4Продольный и поперечный междудонный набор транспортных доковLДВДSγВТпр  hДВД  bбSσТ2/3М
К
Dc·ВД·LДhп·Lс·ВД  2bбσТМ
К
5Поперечный набор башенLДSSσТ2/3·γВТпр  hп2×НД  hпМ1525501003005001 0001 500
К4,33,73,02,61,91,351,101,05
6Топ-палубаDcmДLД  mсLс+γВhВ·ВД·LД240·LДНрасч·σТМ102050100150200300
К6,45,94,73,01,61,41,2
7Палуба безопасностиγВТпр  hп.б1/2×S·bб·LД·1σТ1/2М123,55811
К30,023,619,218,418,218,0
8Платформы, жилые Иипромежуточные палубы F·SМ4006001 0001 5002 000

Таблица 2 Весовые модули и измерители по основным составляющим нагрузки корпусов металлических плавучих доков (P = KM) (часть 4)
ОбозначениеНаименование групп и статей нагрузкиФормула модуля MЧисленные значения измерителей K, т/м3, в функции от модулей M, м3
Транспортные доки
2Стапель-палубаDc·ВД·LДhп·Lс · ВД  2bбσТМ10203040
К10,07,86,35,2
3Продольный междудонный набор (продольные переборки понтона) ремонтных доковnпер·γВТпр  hп1/2 × S·hп·LД·1σТ1/2М
К
4Поперечный междудонный набор и поперечные переборки понтонов ремонтных доковLДВДS·γВТпр  hпВД  2bбSσТ2/3М
К
Dc·ВД·LДhп·Lc ·ВД  2bбσТМ
К
3-4Продольный и поперечный междудонный набор транспортных доковLДВДS·γВТпр  hпВД  2bбSσТ2/3М200300400500600
К8,47,67,47,37,25
Dc·ВД·LДhп·Lc ·ВД  2bбσТМ10203040
К18,415,213,011,4
5Поперечный набор башенLДSSσТ2/3 · γВТпр  hп2 × НД  hпМ100200300400
К0,941,081,201,34
6Топ-палубаDcmДLД  mcLc + γВ hВ·ВД·LД240 · LДHрасч·σТМ102030
К2,33,34,8
7Палуба безопасностиγВТпр  hп.б1/2 ×  S·bб·LД·1σТ1/2М0,60,81,01,2
К40,544,648,853,2
8Платформы, жилые и промежуточные палубы F·SМ100300500

Таблица 2 Весовые модули и измерители по основным составляющим нагрузки корпусов металлических плавучих доков (P = KM) (часть 5)
Обознач.Наименование групп и статей нагрузкиФормула модуля MЧисленные значения измерителей K, т/м3, в функции от модулей M, м3
Ремонтные доки
8Платформы, жилые и промежуточные палубы F·SК0,1860,1430,1570,1750,195
9Днище башен (сомодокующихся доков)γВТпр  hп1/2×S·bб·LД·1σТ1/2М4812162024
К21,814,211,811,611,411,2
DcmДLД  mсLс +γВ×hВВД·LД240 ·LДНрасч·σТМ10152025355010200300
К9,66,65,14,02,41,30,950,900,84
10Главные поперечные переборки (в понтонах) ремонтных доковnпер γВ1/2·hпер1/2·Sпер×hп·ВД·1σТ1/2М1510203040
К30,533,437,044,454,566,5
11Главные поперечные переборки (в башнях) ремонтных доковnпер· γВ1/2·hпер1/2·Sпер×НД  hп·bб·1σТ1/2М124710
К20,023,430,040,050,0
10-11Главные поперечные переборки в понтонах и башнях ремонтных доковnпер· γВ1/2·hпер1/2·Sпер×1σТ1/2·НД  hп·bб + hпВДМ
К
12Внутренние стенки башенγВТпр  hп1/2·S×(НД  hп)·LД·1σТ1/2М51020406080100
К14,013,212,210,810,09,69,5
13Площадки, галереиLД·НД  hп·ВД  2bбМ10·10320·10340·10360·103100·103140·103180·103
К4,7·
10-3
4,3·
10-3
3,7·
10-3
3,3·
10-3
2,8·10-32,7·10-32,2·10-3
IIФундаменты и подкрепленияDcМ1·1032,5·1035·10310·10320·10330·10340·103
К1,3·
10-2
1,2·
10-2
1,1·
10-2
0,8·
10-2
0,3·
10-2
0,25·
10-2
0,2·
10-2
IIIКильблоки, клетки, упорыDcМ1·1032,5·1035·10310·10320·10330·10340·103
К2·10-21,8·
10-2
1,4·
10-2
1,15·
10-2
1,02·
10-2
1,0·
10-2

Таблица 2 Весовые модули и измерители по основным составляющим нагрузки корпусов металлических плавучих доков (P = KM) (часть 6)
ОбозначениеНаименование групп и статей нагрузкиФормула модуля MЧисленные значения измерителей K, т/м3, в функции от модулей M, м3
Транспортные доки
8Платформы, жилые и промежуточные палубы F·SК0,1350,1330,131
9Днище башен (сомодокующихся доков)γВТпр  hп1/2×S·bб·LД·1σТ1/2М
К
DcmДLД  mсLс +γВ×hВВД·LД240 ·LДНрасч·σТМ
К
10Главные поперечные переборки (в понтонах) ремонтных доковnпер γВ1/2·hпер1/2·Sпер×hп·ВД·1σТ1/2М
К
11Главные поперечные переборки (в башнях) ремонтных доковnпер· γВ1/2·hпер1/2·Sпер×НД  hп·bб·1σТ1/2М
К
10-11Главные поперечные переборки в понтонах и башнях ремонтных доковnпер· γВ1/2·hпер1/2·Sпер×1σТ1/2·НД  hп·bб + hпВДМ123
К6,314,021,0
12Внутренние стенки башенγВТпр  hп1/2·S×(НД  hп)·LД·1σТ1/2М81216
К15,616,217,0
13Площадки, галереиLД·НД  hп·ВД  2bбМ
К
IIФундаменты и подкрепленияDcМ1·1033·1035·103
К0,2·10-20,3·10-20,4·10-2
IIIКильблоки, клетки, упорыDcМ1·1033·1035·103
К0,8·10-20,6·10-20,4·10-2

Сноски
Sea-Man

Нашли опечатку? Выделите и нажмите CTRL+Enter

Февраль, 26, 2020 305 0
Читайте также